府河特大桥连续梁计算书.docx

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中国葛洲坝集团股份有限公司勘测设计院结构专业计算书工程名称：新建武汉至孝感城际铁路工程HXSG-2标府河特大桥跨潇湘路（32+48+32）m连续梁支架及模板计算书计算：校核：审核：页数：27日期：2014.12.12 1、概述府河特大桥跨潇湘路（32+48+32）m预应力混凝土连续梁采用碗扣支架整体一次浇筑施工，跨潇湘路顶采用门洞结构跨越，具体如图1-1所表示。图1-1潇湘路连续梁支架纵断面示意图潇湘路连续梁位于65#～68#墩段，该段地质条件较好，上部为（2）1-3粘土、粉质黏土层，推荐承载力在150kpa以上，因此将地表杂物及松软土清理干净后铺筑30cm厚的碎石垫层，然后浇筑20cm厚的C20混凝土垫层，在混凝土垫层之上搭设φ48*3mm碗口式支架。跨越潇湘路时采用条形基础+φ426*6mm钢管立柱+双拼I40b横梁+单I40b纵梁的门洞形式跨越，如图1-2所表示。。图1-2门洞结构形式图门洞条形基础尺寸为长×宽×高=12.6×1.5×1m，采用C30混凝土，条形基础设置在潇湘路两侧的路肩上方，路肩为混凝土面层。地基和门洞安装完毕后搭设碗扣式支架，碗扣式支架横断面图如图1-3所表示。 图1-3碗扣式支架横断面示意图2、计算依据（1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTGF50-2011）（4）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（5）《建筑结构静力计算手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《建筑施工扣件式支架脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（8）《新建铁路武汉至孝感城际铁路施工图无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）（32+48+32m）支架现浇》（汉孝城际施（桥参）-10A）。3、设计荷载钢筋混凝土容重：按要求取值26.5kN/m³；人群及施工荷载：按《建筑施工模板安全技术规范》取2.5kN/㎡；振捣荷载：按《建筑施工模板安全技术规范》对水平模板取2kN/㎡，对侧模板取4kN/㎡； 4、变形控制（1）支架端点挠度≤L/400（2）支架简支段挠度≤L/500，外伸悬臂端≤L/300（3）模板面板变形（4）内、外楞变形5、材料的力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度：[σ]=215Mpa；抗剪强度：=125Mpa（2）方木及竹胶板主要力学性能取值如下：弹性模量E=9*10³Mpa容许应力[σ]=12Mpa；抗剪应力=1.7Mpa6、模板计算6.1侧模竹胶板及方木计算（1）混凝土侧压力分析砼荷载：按《建筑施工手册》，当砼浇筑速度在6m/h以下时，作用于侧面模板的最大压力：F1=0.22γt0β1β2V^0.5F2=K·γ·h浇筑速度v取2m/h，砼入模温度T取30°，则t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44F1=0.22γt0β1β2V1^0.5=0.22*25*4.44*1.2*1.15*2^0.5=44.75KN/m2因箱梁高度为3.6m，取F2=γ·H=25*3.6=90KN/m2。F=min(F1、F2)=44.75KN/m2（2）侧模竹胶板计算8cm×8cm木方侧模背楞竖向间距25cm，取1mm竹胶板条，按5 跨连续梁计算。线荷载q=44.75*0.001=0.04475N/m；W=bh²/6=24mm³计算得：弯应力σ=M/W=0.105*0.04475*2502/24=7.6MPa<12MPa，强度满足要求。刚度计算：I=b*h³=1*12³/12=144mm4，f1=0.664*q*2504/（100*E*I）=0.8mm，小于规范变形要求[f]=250/300=0.83mm。（3）侧模方木计算翼缘板外侧侧面纵向木方竖向间距为250mm，木方类型采用80mm×80mm方木，单根承担的荷载为q=0.25*44.75=11.1875KN/m=11.1875N/m。木方背侧定型方钢间距为600mm，按3跨连续梁计算：W=bh2/6=80*80*80/6=85333.33mm3I=bh3/12=3413333.33E=9000N/mm²计算得：σ=M/W=0.1*11.1875*600*600/85333.33=4.719MPa＜8MPa，强度满足要求。刚度计算：f=0.677*11.1875*6004/（100*9*103*3413333.33）=0.32mm，小于规范要求[f]=600/300=2mm。满足要求。（4）侧模对拉螺杆计算箱梁两侧腹板模板采用对拉螺杆加固固定，对拉螺杆竖向布置3～4跟Ф18钢筋，最大竖向间距不超过70cm，纵向间距为90cm。单根对拉钢筋最不利受力计算如下：N=47.75*0.7*0.9*1.2=36.1kNσ=N/A=36.1kN/254.5mm²=141.85Mpa＜[σ]=335Mpa，强度满足要求。6.2箱梁内模竹胶板及方木计算（1）顶板混凝土荷载分析混凝土荷载：G1=0.6*26.5=15.6kN/㎡人群及施工荷载：Q1=2.5kN/㎡振捣荷载：Q2=2kN/㎡冲击荷载：Q3=2kN/㎡（2）内模竹胶板计算 取1mm竹胶板条计算，则其承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.001=0.028kN/m。M=0.105ql²=0.105*0.028*0.25²=1.84*10-4σ=M/W=7.6MPa<[σ]=12MPa，强度满足要求。f=0.664*ql4/100EI=0.314mm，小于规范允许变形[f]=250/400=0.625mm（3）8cm×8cm方木计算8cm×8cm方木承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.25=6.96kN/m。M=0.105*q*l²=0.105*6.96*0.9²=0.592kN*mσ=M/W=6.94MPa<[σ]=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.98mm＜900/400=2.25mm，刚度满足要求。（4）10cm×10cm方木计算10cm×10cm方木承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.9=25.04kN/mM=0.105*25.04*0.6²=0.946kN*mW=100³/6=166666.67mm³I=1004/12=8333333.33mm4σ=M/W=5.66MPa<[σ]=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.29mm＜600/400=1.5mm，刚度满足要求。6.3箱梁底模竹胶板及方木计算（1）箱梁底模荷载分析混凝土荷载：G1=0.7*26.5=18.55kN/㎡人群及施工荷载：Q1=2.5kN/㎡振捣荷载：Q2=2kN/㎡冲击荷载：Q3=2kN/㎡内模自重：G2=2kN/㎡（2）底模15mm厚竹胶板及10cm×10cm方木计算腹板实心段下方纵向方木采用无间隙铺设，不需要计算模板仅需要计算方木，底板底部10cm×10cm方木横向间距25cm搭设在纵向间距为600mm的碗扣式支架立杆上，按照3跨连续梁计算。 则作用在10cm×10cm方木上的线荷载q=[1.2*（18.55+2）+1.4*（2.5+2+2）]*0.25=8.44kN/mM=0.105*q*l²=0.32kN*mσ=M/W=1.92MPa<[σ]=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.09mm＜600/400=1.5mm，刚度满足要求。7碗扣式支架计算7.1水平杆计算根据《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，纵横向水平杆件均不受外力，因此可不做计算。7.2扣件抗滑移计算按照《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》扣件承载力取值为8.0KN。本工程实际的纵向或横向水平杆与立杆见采用插销式连，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中—扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；根据现场实际情况，满堂支架横杆及纵杆上不直接承受荷载，仅有杆件自重，因此扣件抗滑移可不比进行计算。7.3支架立杆荷载分析（1）腹板底部立杆计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括一下内容：根据梁体线型，搭设高度最高为7m，为确保安全计算时全部按照10m计算，腹板底部每一根立杆有14根LG-60（每根重量为4.3kg），15根HG-30横向杆件（每根重量为1.67kg），15根HG-60纵向杆件（每根重量为2.9kg），1个顶托（每个重量为4.95kg），一个底座（每个重量为5.24kg），因此受力最大的立杆承受的自重为（14*0.043+15*0.0167+15*0.029+0.0495+0.0524）=1.39kN工字钢、木枋的自重标准值（KN/㎡）；吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/㎡）； ；混凝土荷载：；施工荷载：2.5kN/㎡，混凝土振捣荷载：2kN/㎡经计算得，静荷载标准值活荷载标准值风荷载标准值：KN/㎡不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：风荷载设计值产生的立杆弯矩为：立杆的稳定性计算（根据《碗扣式钢管脚手架计算手册》）①不组合风荷载计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴向压力设计值：N=20.77KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm（按壁厚3mm取）；计算长度，根据碗扣式脚手架安全技术规范，长细比/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比/i的计算结果查表得到=0.844；立杆净截面面积：A=4.21cm²（按壁厚3mm计算）；立杆净截面模量：W=4.94cm³；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm²；=20.77*1000/（0.844*421）=58.45N/mm²； 立杆稳定性计算σ=58.45N/mm²小于立杆的抗压强度设计值=215.0N/mm²，满足要求。②组合风荷载计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=20.6KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩=0.023KN·m计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm；计算长度，由公式l0=1.1m；长细比：l0/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到：=0.844立杆净截面面积：A=4.21cm²；立杆净截面模量：W=4.94cm³；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm²；=20.6*1000/（0.844×421.0）+23000/4940=62.63N/mm²；立杆稳定性计算σ=62.63N/mm²小于立杆的抗压强度设计值=215N/mm²，满足要求。（2）底板底部立杆计算根据梁体线型，搭设高度最高为4m，因此按照4m计算，LG-60根数按照7根计算，每道竖向立杆上有28根HG-60以及底托、顶托各一个，因此每根立杆的自重为：底板底部每根立杆上有14根LG-60（每根重量为4.3kg），15根HG-60横向杆件（每根重量为2.9kg），15根HG-60纵向杆件（每根重量为2.9kg），1个顶托（每个重量为4.95kg），一个底座（每个重量为5.24kg），因此底板底部最地下立杆承受的最大自重荷载为（14*0.043+15*0.029+15*0.029+0.0495+0.0524）=1.574kN工字钢、木枋的自重标准值（KN/㎡）；混凝土荷载：NG4=0.7*26.5*0.6*0.6=6.68kN；施工荷载：2.5kN/㎡，混凝土振捣荷载：2kN/㎡，混凝土冲击荷载：2kN/㎡经计算得，静荷载标准值NG=8.34kN 活荷载标准值NQ=2.5*0.6*0.6+2*0.6*0.6=1.62kN风荷载标准值：0.224KN/㎡不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG+1.4NQ=1.2*8.34+1.4*1.62=12.28kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2*NG+0.85*1.4*NQ=11.94kN风荷载设计值产生的立杆弯矩为：=1.4×0.224×0.6×1.72/10=0.054KN·m；立杆的稳定性计算（根据《扣件式钢管脚手架计算手册》）①不组合风荷载计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴向压力设计值：N=12.28KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm（按壁厚3mm取）；计算长度，根据碗扣式脚手架安全技术规范，长细比/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比/i的计算结果查表得到=0.844；立杆净截面面积：A=4.21cm²（按壁厚3mm计算）；立杆净截面模量：W=4.94cm³；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm²；σ=12.28*1000/（0.844*421）=34.56N/mm²；立杆稳定性计算σ=34.56N/mm²小于立杆的抗压强度设计值=215.0N/mm²，满足要求。②组合风荷载计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.94KN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩=0.054KN·m计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm；计算长度，由公式l0=1.1m；长细比：l0/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到：=0.844立杆净截面面积：A=4.21cm²；立杆净截面模量：W=4.94cm³；钢管立杆抗压强度设计值：215N/mm²；σ=11.94*1000/（0.844×421.0）+0.054*106/4940=44.54N/mm²；立杆稳定性计算σ=57.98N/mm²小于立杆的抗压强度设计值215N/mm²，满足要求。8碗扣式支架地基承载力计算单根立杆最大承载力轴向压力设计值：N=20.77kN；A=0.3*0.6=0.18m2地基承载力Pk=20.77/0.18=115Kpa，原地基推荐承载力为150Kpa，满足要求。9门洞结构计算9.1结构图计算结构图参见施工图《HXSG2-ZJ-04》。9.2计算参数下层分配梁15*15cm方木：单位重量0.17KN/m；工40b主梁：单位重量73.8kg/m；Wx=1140cm3；Ix=22780cm4门洞结构顶部箱梁最大截面高度为2.67m，其截面示意图如图4.2-1所表示。 图4.2-1门洞横断面示意图9.3荷载分析（1）腹板底部荷载分析腹板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*2.1m=5.25KN/m；F2：砼荷载：腹板处=2.61*26=67.86KN/m；F3:振动荷载=2.0KN/m2*2.1=4.2KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=92.772KN/m则每个I40b上承受的线荷载为92.772/6=15.46kN/m（2）底板处荷载分析底板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*4.2m=10.5KN/m；F2：砼荷载：腹板处=3.57*26=92.82KN/m； F3:振动荷载=2.0KN/m2*4.2=8.4KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=137.844KN/m则每个I40b上承受的线荷载为137.844/7=19.692kN/m（3）翼缘板处荷载分析底板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*1.8m=4.5KN/m；F2：砼荷载：腹板处=0.547*26=14.22KN/m；F3:振动荷载=2.0KN/m2*1.8=3.6KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=28.404KN/m则每个I40b上承受的线荷载为28.404/3=9.47kN/m9.4建模计算采用midascivil2010对门洞结构进行建模计算，并将4.3节分析的荷载加载后如图4.4-1所表示。 图4.4-1门洞结构模型示意图门洞结构整体组合应力云图如图4.4-2所表示图4.4-2门洞支架组合应力云图其位移等值线云图如图4.4-3所表示图4.4-3门洞支架位移等值线云图由图4.4-2和4.4-3可得，门洞结构最大组合应力为139.4Mpa，最大位移为2.7mm，均满足要求，具体细部分析如下所列： （1）I40b纵受力分析I40b纵梁组合应力、剪应力及变形云图如图4.4-4所表示。（a）I40b纵梁组合应力云图（b）I40b纵剪应力云图 （c）I40b纵梁变形云图图4.4-4I40b纵梁应力及变形云图σmax=78.53Mpa＜σ=215Mpa，τmax=15.98Mpa＜τ=140Mpa，fmax=1.12mm＜7500/400=18.75mm，因此I40b纵梁的强度及刚度均满足要求。（2）双拼I40b工字钢横梁受力分析双I40b横梁组合应力、剪应力及变形云图如图4.4-5所表示。（a）双I40b工字钢横梁组合应力云图 （b）双I40b工字钢剪应力云图（c）双I40b工字钢位移等值线云图图4.4-5双I40b横梁应力及变形云图σmax=43.01Mpa＜σ=215Mpa，τmax=15.78Mpa＜τ=140Mpa，fmax=1.56mm＜7500/400=18.75mm，因此双I40b横梁的强度及刚度均满足要求。（3）钢管立柱受力分析钢管立柱承受的支座反力如图4.4-6所表示。 图4.4-6钢管立柱支座反力图最大立柱受力为230KN用Φ426*6mm钢管立柱，钢管回转半径:i=148.15mm，截面积A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m计。长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长细比为150），满足要求。其中L为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836。立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑，立柱受力符合要求。10条形基础地基承载力验算中间条形基础长度12.6m，宽1.5m，高1m，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图5-1 图5-1钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为122.7kN、137.79kN、164.81kN、187.79kN、230.16kN、187.79kN、164.81kN、137.79kN、122.7kN。上部结构的总竖向荷载值F=2*122.7+137.79+164.8+187.79+230.16kN=1456.32kN。地基为公路路面，承载力特征值按照σ0=200kPa，不考虑基础埋深考虑。由于上部结构刚度较好，考虑柱下条形基础的基底反力为直线分布，以柱子作为固定铰支座，基底净反力作为荷载，将基础视为倒置的连续梁计算内力，即倒梁法。P=F+GbL=103kPa＜200kPa倒梁法线荷载Q=1456.32/1.5=115.58kN/m。建模计算如图5-2所示：图5-2条形基础建模计算图求得其弯矩图及支座反力如图5-3所表示。 图5-3条形基础弯矩及支座反力图内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------10.000000000.000000000.000000000.00000000-92464.0000-36985600.020.00000000102428.494-36985600.00.00000000-70941.5057-13370358.630.0000000067074.9266-13370358.60.00000000-48505.0733-4085431.9440.0000000033797.5183-4085431.940.00000000-81782.4816-28077913.650.00000000107743.435-28077913.60.00000000-123416.564-43751043.160.00000000123416.564-43751043.10.00000000-107743.435-28077913.670.0000000081782.4816-28077913.60.00000000-33797.5183-4085431.9480.0000000048505.0733-4085431.940.00000000-67074.9266-13370358.690.0000000070941.5057-13370358.60.00000000-102428.494-36985600.0100.0000000092464.0000-36985600.00.000000000.000000000.00000002-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座----------------------------------------------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------20.00000000194892.4940.00000000194892.49490.00000000.0000000030.00000000138016.4320.00000000138016.43290.00000000.0000000040.0000000082302.59160.0000000082302.591690.00000000.0000000050.00000000189525.9160.00000000189525.91690.00000000.0000000060.00000000246833.1290.00000000246833.12990.00000000.0000000070.00000000189525.9160.00000000189525.91690.00000000.0000000080.0000000082302.59160.0000000082302.591690.00000000.0000000090.00000000138016.4320.00000000138016.43290.00000000.00000000100.00000000194892.4940.00000000194892.49490.00000000.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------由计算输出可得，2#～9#支座反力为：194.89kN、138.02kN、82.3kN、189.53kN、246.83kN、189.53kN、82.30kN、138.02kN、194.89kN 2#支座：（194.89-122.7）/122.7=58.8%3#支座：（138.02-137.79）/137.79=0.16%4#支座：（82.3-164.81）/164.81=-50.06%5#支座：（189.53-187.79）/187.79=0.93%6#支座：（246.83-230.16）/230.16=7.2%7#支座：（189.53-187.79）/187.79=0.93%8#支座：（82.3-164.81）/164.81=-50.06%9#支座：（138.02-137.79）/137.79=0.16%10#支座：（194.89-122.7）/122.7=58.8%对2#、4#、8#、10#支座误差超过20%，需要进行调整。2#支座：q2=（122.7-184.89）/（0.8+1.5/3）=-47.84kN/m；4#支座：q4=（164.81-82.3）/（1/3+1/3）=123.77kN/m8#支座：q8=（164.81-82.3）/（1/3+1/3）=123.77kN/m10#支座：q10=（122.7-184.89）/（0.8+1.5/3）=-47.84kN/m；调整后加载简图如图5-4所表示。图5-4荷载调整后加载简图求得其弯矩图、剪力图及支座反力图如图5-5所表示。（a）弯矩图 （b）剪力图图5-5荷载调整后弯矩图及支座反力图内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------10.000000000.000000000.000000000.00000000-54192.0000-21676800.020.0000000069995.0743-21676800.00.00000000-79454.9256-16811688.430.0000000073613.3787-16811688.40.00000000-83223.2879-7864420.8340.0000000071414.0395-7864420.830.00000000-85422.6270-28620936.850.00000000108150.702-28620936.80.00000000-123009.297-43479531.560.00000000123009.297-43479531.50.00000000-108150.702-28620936.870.0000000085422.6270-28620936.80.00000000-71414.0395-7864420.8380.0000000083223.2879-7864420.830.00000000-73613.3787-16811688.490.0000000079454.9256-16811688.40.00000000-69995.0743-21676800.0100.0000000054192.0000-21676800.00.000000000.000000000.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座----------------------------------------------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------20.00000000124187.0740.00000000124187.07490.00000000.0000000030.00000000153068.3040.00000000153068.30490.00000000.0000000040.00000000154637.327-0.00000001154637.32790.0000000-0.0000000150.00000000193573.3290.00000000193573.32990.00000000.0000000060.00000000246018.5940.00000000246018.59490.00000000.0000000070.00000000193573.3290.00000000193573.32990.00000000.0000000080.00000000154637.3270.00000001154637.32790.00000000.0000000190.00000000153068.3040.00000000153068.30490.00000000.00000000100.00000000124187.0740.00000000124187.07490.00000000.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------计算得到最大弯矩Mmax=-43.48kN·m，最大剪力Vmax=123.009kN条形基础截面尺寸为1.5m*1m，采用C30混凝土，HRB400级钢筋。C30混凝土：=13.8Mpa，=1.39Mpa；HRB400级钢筋：=300Mpa，=300Mpa。αs=Mα1bh02fc=43.48×1061×1.5×103×（0.95×103）2×13.8=0.00233ζ=1-（1-2αs）1/2=0.002334 γs=1-ζ/2=0.998833As=Mγsh0fy=43.48×1060.998833×950×300=152.74mm²最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为1500×1000×0.15%=2250mm²故取As=2250mm²采用HRB335级钢筋，Ф20@20cm。承台顶面、底部各布置8根钢筋，共16根，实际配筋5027.2mm²，满足要求。混凝土连系梁沿线路横向按整体考虑。地梁承受荷载大小2543KN+20.5KN。连系梁自重454KN。合计3017.5KN。地基承载力Pk=3017.5/（1.5*12.6）=159.6Kpa，沥青混凝土路面承载力不小于160KPa。结点,1,0,0结点,2,800,0结点,3,2300,0结点,4,3300,0结点,5,4300,0结点,6,6300,0结点,7,8300,0结点,8,9300,0结点,9,10300,0结点,10,11800,0结点,11,12600,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1 单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,0结点支承,2,3,0,0,0结点支承,3,3,0,0,0结点支承,4,3,0,0,0结点支承,5,3,0,0,0结点支承,6,3,0,0,0结点支承,7,3,0,0,0结点支承,8,3,0,0,0结点支承,9,3,0,0,0结点支承,10,3,0,0,0单元荷载,1,3,115.58,0,1,90单元荷载,2,3,115.58,0,1,90单元荷载,3,3,115.58,0,1,90单元荷载,4,3,115.58,0,1,90单元荷载,5,3,115.58,0,1,90单元荷载,6,3,115.58,0,1,90单元荷载,7,3,115.58,0,1,90单元荷载,8,3,115.58,0,1,90单元荷载,9,3,115.58,0,1,90单元荷载,10,3,115.58,0,1,90单元材料性质,1,10,10000,100000000,0,0,-1结点,1,0,0结点,2,800,0结点,3,2300,0结点,4,3300,0结点,5,4300,0结点,6,6300,0结点,7,8300,0 结点,8,9300,0结点,9,10300,0结点,10,11800,0结点,11,12600,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,0结点支承,2,3,0,0,0结点支承,3,3,0,0,0结点支承,4,3,0,0,0结点支承,5,3,0,0,0结点支承,6,3,0,0,0结点支承,7,3,0,0,0结点支承,8,3,0,0,0结点支承,9,3,0,0,0结点支承,10,3,0,0,0单元荷载,1,3,115.58,0,1,90单元荷载,2,3,115.58,0,1,90单元荷载,3,3,115.58,0,1,90单元荷载,4,3,115.58,0,1,90单元荷载,5,3,115.58,0,1,90单元荷载,6,3,115.58,0,1,90单元荷载,7,3,115.58,0,1,90单元荷载,8,3,115.58,0,1,90 单元荷载,9,3,115.58,0,1,90单元荷载,10,3,115.58,0,1,90单元荷载,1,-3,47.84,0,1,90单元荷载,2,-3,47.84,0,1/3,90单元荷载,3,3,123.77,2/3,1,90单元荷载,4,3,123.77,0,1/3,90单元荷载,7,3,123.77,2/3,1,90单元荷载,8,3,123.77,0,1/3,90单元荷载,9,-3,47.84,2/3,1,90单元荷载,10,-3,47.84,0,1,90单元材料性质,1,10,10000,100000000,0,0,-1