学位论文-—多层住宅多层框架结构住宅设计.doc

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多层框架结构住宅设计20xx届高等技术学院专业建筑工程技术学号xxxxxxxxxxx学生姓名xxxxxxxxxx指导老师xxxxxxxxxxxx完成日期20xx年xx月日 毕业设计开题报告题　目多层住宅设计专业建筑工程技术班级0805-1学生姓名xx一.研究背景与国内外研究现状中国房地产虽然只经过短短二十件的发展，但由于中国的人口现状和文化现状，自其出现伊始，就注定了其强大的发展态势，但随着人口的膨胀，土地的不断减少，能源的不断枯竭以及城市化建设的不断推进，住房问题也成为我国改善人民生活的绊脚石。对于住宅也有了更高的要求，经济合理而不失美观大方的住宅成为大多数人的首选目标。框架结构以其灵活的空间布置，较强的强整体性，较好的抗震性能等特点，备受人们的青睐二．主要工作和所采取的方法、手段根据任务书的各项具体要求，考虑多层住宅楼的具体功能、基地周边环境，提出建筑方案，该方案要综合讲求建筑的社会效益、环境效益，考虑防火、抗震、防空和防洪等安全措施，使住宅楼具有良好的采光、采暖、换气、隔热和通风等条件，满足起居需求和其他功能需求，整洁舒适。采用AutoCAD制图。在根据建筑方案提出结构设计方案过程中，严格遵循建筑结构设计规范，既要使结构满足安全性、适用性、耐久性的要求，又要使结构合理，达到经济美观的目的。按照要求确定梁板柱的尺寸，形式，由建筑作法和使用功能确定恒载和活载，从而得出板、梁和柱的荷载,对各种荷载进行组合。在结构计算时，选取一榀典型框架，进行结构的计算，由力矩分配法（分层法）确定梁、柱分别在恒载和活载情况下的弯矩、剪力和轴力。三.预期达到的目标本毕业设计预期达到的目标是：认真学习各种建筑规范，在建筑设计、结构设计严格按照设计要求，提出设计方案，然后绘制施工图纸，初步掌握工程设计全过程，最后完成计算书1份、施工图5。同时要求熟练掌握CAD作图。在此过程中，发现自己的不足，不断的改进，为将来设计施工等工作打下良好的基础。四．进度计划1.第1～3周，完成建筑设计任务。2.第4～7周，确定结构方案、竖向荷载计、风荷载计算、地震作用计算及3.第8～9周，绘制结构施工图、整理计算书、英文翻译等。4.第12周：答辩。指导教师签字时间　　 学生姓名学号班级专业毕业设计（论文）题目指导教师姓名指导教师职称评定成绩指导教师得分评阅人得分答辩小组组长得分成绩：院长(主任)签字：年月日 毕业设计任务书题　目多层住宅设计专业建筑工程技术班级xxx学生姓名xxxx承担指导任务单位土木工程学院导师姓名xxxx导师职称教授一、设计内容本毕业设计为多层住宅楼设计，在毕业设计中尽量结合工程实际要求完成以下内容：1．完成建筑设计方案，并绘制出建筑施工图。总建筑面积m2，共层。2．完成结构方案确定。确定结构方案、拟定构件的组成、构件截面形式和尺寸。3．考虑地震作用和竖向荷载作用。采用手算方法完成框架结构在地震作用下的内力分析，求出一榀框架的内力（弯矩、剪力、轴力）；完成一榀框架结构在竖向荷载作用下的内力分析；对若干梁、柱进行内力组合，并手算完成这些梁、柱的配筋设计。二、基本要求1．要求同学必须独立完成设计任务，要做出完全有别于他人的建筑方案；2．对建筑设计的要求：方案合理，满足任务书和各种规范的要求(采光、通风及防火)；3．对计算的要求：要求计算正确，计算书步骤明确，文字工整，版面符合学院设计手册要求，并附有必要的完整清晰的计算简图；4．图纸数量要求：建筑施工图不少于4张2号图纸，包括首层平面图、标准层平面图、2张立面图及1张剖面图；结构施工图不少于4张2号图纸，计算机出图，采用平面整体表示方法，包括结构设计总说明、包括梁(标准层)、板(标准层)、柱、剪力墙等的施工图。手绘一榀主框架配筋图。图纸规格要求统一。5．图纸绘制要求：要求图纸内容表达正确，尺寸齐全，线条分明，图面整洁；要求手绘图建筑、结构各不少于1张，计算机绘图不少于1张。三、主要技术指标1．气象条件(1)温度：最热月平均26．60C，最冷月平均-6．60C，夏季极高气温42．70C，冬季极低气温—16．60C。年平均气温18.90C。冬季采暖室外温度-60C，设计采暖天数120天。(2)相对湿度：最热月平均75％；(3)主导风向：全年西北，夏季东南，基本风压0．35Mpa；(4)雨雪条件：降雨量：616．7mm／年，每小时最大降雨量：64．5mm／小时，最大降雨强度：150mm，最大冻土深度53mm。教研组主任签字时　间　　年　月日 (2)相对湿度：最热月平均75％；(3)主导风向：全年西北，夏季东南，基本风压0．35Mpa；(4)雨雪条件：降雨量：616．7mm／年，每小时最大降雨量：64．5mm／小时，最大降雨强度：150mm，最大冻土深度53mm。2．工程地质条件(i)自然地表0.8m内为填土，填土下层为4.5m厚亚粘土，再下为细沙层，亚粘土允许承载力为180Kpa(2)地下水位：地下水在自然地表10m以下，无侵蚀性；(3)地震设计烈度为7度，Ⅱ类场地，地表海拔80.5m。建筑物耐久等级为2级。四、应收集的资料及参考文献1．建筑设计资料集1、2、3、4；2．工程建设强制性条文;3．建筑制图标准；4．公共建筑设计原理;5．房屋建筑学；6．《高层民用建筑防火规范》GB50045—95(2001年修订版);7．《办公建筑设计规范》JGJ67-89；8．建筑构造通用图集98J1～98J12；9．《混凝土结构》教材；10．《建筑结构抗震设计原理》教材；11．《高层建筑结构设计》教材；12．《高层建筑混凝土结构技术规程》;13．《钢筋混凝土构造手册》TU375-23：14．《建筑结构荷载设计规范》GB50009-2001;15．《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；16．《建筑抗震设计规范》GB50011-2001：17．《混凝工结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》18．《建筑结构制图标准》GB／T50105-2001。五、进度计划1．第1—3周，完成建筑设计任务；2．第4～9周，确定结构方案、竖向荷载计算、荷载计算及内力计算，内力组合及配筋，运用软件进行设计，绘制结构施工图；3．第10—11周，整理计算书、英文翻译等；4．第12周：答辩。教研室主任签字时　间　　年　月日 摘要某一楼层住宅楼，结构形式是框架结构（2轴为框架为计算主体）一、设计资料1.设计标高：室内设计标高±0.000室内外高差600mm基础顶到室外500mm2.墙身做法：墙身为加气混凝土砌块r=8KN/m³3.屋面做法：规范屋24荷载为5.0KN/m²4.楼面做法：规范屋27荷载为2KN/m²5.门窗做法：荷载为0.5KN/m²6.地质资料：任务书7.基本风压：全年西北风，夏季东南风，基本风压W=0.3KN/m²地面粗糙度为C8.活荷载：楼面活荷载2KN/m²屋面活荷载0.5KN/m² 目录第一章结构选型及平面布置11.1梁柱的截面尺寸确定：21.2框架梁柱的线刚度计算2第二章荷载计算32.1恒荷载计算32.2楼面框架节点集中荷载标准值：52.3屋面框架节点集中荷载标准值6第三章内力计算83.1恒荷载作用下内力计算8第四章水平地震作用的计算204.1荷载计算214.2多遇水平地震作用标准值以及位移计算：234.3弯矩计算24第五章梁柱内力组合295.1层梁的内力组合表295.2底层柱的内力组合30第六章双向板设计31第七章梁配筋计算34 第一章结构选型及平面布置42 1.1梁柱的截面尺寸确定：(1)梁高h=（）h=900~600取h=600mm梁宽b=()h取b=300mm建筑高度18.3m设防为7度抗震等级为3级轴压比限值=0.9(2)柱的尺寸为500mm500mm(3)采用双向板，板厚为120mm1.2框架梁柱的线刚度计算⑴混凝土C30=3.0×10KN/m²⑵现浇框架结构惯性矩为：I=边框架梁为I=线刚度i=AB跨梁BC跨梁⑶柱的线刚度：42 第二章荷载计算2.1恒荷载计算⑴屋面恒荷载：（屋24）5.0KN/㎡⑵标准层楼面荷载（楼27）：0.12×25+1.5=4.5KN/㎡⑶梁自重：主梁：b×h=300×60025×0.3×(0.6-0.12)=3.6KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01×[﹙0.6-0.12﹚×2+0.3]×17=0.214KN/m合计：3.81KN/m次梁：b×h=200×40025×0.2×(0.4-0.12)=1.4KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01×[﹙0.4-0.12﹚×2+0.2]×17=0.13KN/m_____________________________________________________________________合计：1.53KN/m柱自重：b×h=500×50025×0.5×0.5=6.25KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.1×0.5×4×17=3.4KN/m_____________________________________________________________________合计：9.65KN/m42 内填充墙自重：（2.8-0.6）×0.2×8=5.28KN/m内装修2×（2.8-0.6）×0.4=1.76KN/m_____________________________________________________________________合计7.04KN/m活荷载值计算楼面2.0KN/㎡屋面0.5KN/㎡=5.45KN/m=2.42=7.77=3.45=2.53=1.1342 =6.25=2.78=6.75=32.A～B框架梁线荷载标准值：屋面板传荷载:恒载=梁自重+板传荷载=3.81+6.94+7.5=18.25KN/m活载=1.45KN/m楼面板传荷载：恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.81+7.04+6.25+6.75=23.85KN/m活载=板传活载=2.78+3=5.78KN/mB～C框架梁线荷载标准值：屋面板传荷载：恒载=梁自重+板传荷载=3.81+8.63+7.49=19.93KN/m活载=0.749+0.863=1.61KN/m楼面板传荷载(B～1/C):恒载=梁自重+板传荷=3.81+2.53+7.77=14.11KN/m活载=板传活载=1.13+3.45=4.58KN/m楼面板传荷载(1/C～C):恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=3.81+7.04+5.45+7.77=24.07KN/m活载=板传活载=2.42+3.45=5.87KN/m2.2楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重：KN抹灰层：0.214×0.6=0.13KN钢窗自重：1.5×1.2×0.5=0.9KN窗下墙体自重：0.25×0.9×（3.6-0.5）×8=5.58KN外装修：0.9×（3.6-0.5）×0.5=1.395KN内装修：0.9×（3.6-0.5）×0.4=1.116KN窗边墙体自重：0.25×（3.6-0.5-1.5）×（2.8-0.6-0.9）×8=4.16KN外装修：（3.6-0.5-1.5）×（2.8-0.6-0.9）×0.5=1.04KN42 内装修：（3.6-0.5-1.5）×（2.8-0.6-0.9）×0.4=0.832KN框架柱自重：0.5×0.5×2.8×25=17.5KN抹灰层：0.01×0.5×4×2.8×17=0.952KN连系梁传来楼面自重:KN——————————————————————————————————中间层边节点集中荷载：KN活荷载=板传活荷载=KN中柱（B）连系梁自重18.9KN抹灰层0.13KN门自重0.9KN内墙体自重=5.456KN内装修=1.364KN框架柱自重17.5KN抹灰层0.952KN边系梁传来楼面自重==44.15KN_______________________________________________________________________________中间层中节点集中荷载KN活荷载=板传荷载==19.62KN2.3屋面框架节点集中荷载标准值顶层边柱连系梁自重18.9KN抹灰层0.13KN女儿墙自重=7.56KN42 外装修=3.78KN框架柱自重0.5×0.5×0.9×25＝5.63KN抹灰层0.01×0.5×4×0.9×17＝0.31KN连系梁传来屋面自重==22.5KN顶层边节点集中荷载KN活荷载=板传荷载==2.25KN顶层中柱（B）连系梁自重18.9KN抹灰层0.13KN连系梁传来屋面自重=45KN顶层中节点集中荷载KN活荷载=板传荷载=2.25×2=4.5KN42 第三章内力计算3.1恒荷载作用下内力计算恒荷载内力计算采用分层法，这里以顶层为例说明计算过程3.1.1顶层42 3.1.2中间层42 42 3.1.3底层42 42 42 42 3.2活载作用下内力计算3.2.1顶层42 3.2.2中间层42 3.2.3底层42 42 42 42 第四章水平地震作用的计算该建筑高度为18.1m，且质量和刚度沿高度均匀分布，采用底部剪力法来计算4.1荷载计算屋面重力值：G面=5.0×（4.2×10.5）=220.5kN楼面重力值：G板=4.5×（4.2×10.5）=198.45kN梁重力值：G梁=（4.2×3+4.8+5.7）×3.81=71.61kN柱重力值：G标柱=9.65×2.8×3=81.06kNG底层柱=6.59×3.9×3=112.91kN墙重力值：G女儿墙=4.2×2×0.9×0.25×8=15.12kNG标准墙=（4.8+3.9）×2.2×8=30.62kN活载Q标=4.2×10.5×2=88.2kNQ面=4.2×10.5×0.5=22.05kN4.1.2重力荷载代表值计算G6=G板+G梁+G上柱/2+G女儿墙+Q面/2+G墙/2=198.45+71.61+81.06/2+15.12+22.05/2+30.62/2=352.05kNG5=G4=G3=G2=G1=G板+G梁+G上柱+G标准墙+Q标/2=198.45+71.61+81.06+88.2/2+30.62=425.84kNG-1=G板+G梁+G上柱/2+G下柱/2+G标准墙+Q标/2=198.45+71.61+81.06/2+112.91/2+30.62+88.2/2=441.77kN4.1.3地震作用下框架侧移计算（D值法）（见下页）42 标准层D值构件名称K=∑ib/2icα=K/(2+K)D=αi12/hC轴柱0.37732256B轴柱0.52745090A轴柱0.33728834∑D=106180kN/m底层D值构件名称K=∑ib/2icα=（K+0.5）/(2+K)D=αi12/hC轴柱0.59218729B轴柱0.70622336A轴柱0.56117748ΣD=58813kN/m重力作用下的侧移计算层号Gj/kNVi/kNΣD/(kN/m)Δuj/m6352.1352.11061800.00335425.8777.91061800.00734425.8815.61061800.00803425.81277.41061800.01202425.81703.21061800.1601441.82145588130.0365U=Σuj=0.00831m42 4.2多遇水平地震作用标准值以及位移计算：由设防烈度为7度、第一组；场地土为Ⅱ类，由《建筑抗震设计规范》查得：αmax=0.08,Tg=0.35s,则横向地震影响系数：α=αmax=0.0940.294<1.4Tg=1.4×0.35=0.49,由抗震规范可知无须计算顶部附加集中水平地震作用。δn=0结构总水平地震作用标准层：Fek=α1Geg=0.0094×0.85×2145=171.39kN水平地震作用下的侧移计算层号Fi（kN）Vi(m)∑D(kN/m)Δue(m)625.6625.661061800.00024526.1851.841061800.00049421.3273.181061800.00069316.4989.631061800.00084211.61101.241061800.0009516.82108.06588130.0018一层0.0018/3.9=1/2166<1/550满足要求42 4.3弯矩计算A轴反弯点位置层号h/mKy0y1y2Y3yyh/m62.81.210.350000.350.9852.81.210.400000.401.1242.81.210.450000.451.2632.81.210.450000.451.2622.81.210.500000.501.413.91.680.550000.552.145B轴反弯点位置层号h/mKy0y1y2y3yyh/m62.82.220.400000.401.1252.82.220.450000.451.2642.82.220.450000.451.2632.82.220.450000.451.2622.82.220.500000.501.413.93.100.550000.552.145C轴反弯点位置层号h/mKy0y1y2y3yyh/m62.81.020.350000.350.9852.81.020.400000.401.1242.81.020.450000.451.2632.81.020.450000.451.2622.81.020.500000.501.413.91.420.650000.652.53542 A轴弯矩计算层号Vi/kN∑D/kN/mDim/kN/mDim/ΣDVim/kNyh/mMc上/kN.mMc下/kN.mMb总/kN.m625.66106180322560.3047.80.9814.27.6414.2551.84106180322560.30415.761.1226.4817.6534.12473.18106180322560.30422.251.2634.2728.0351.92389.63106180322560.30427.251.2641.9734.34702101.24106180322560.30430.781.443.0943.0977.431108.0658813187290.31834.362.14560.1373.88103.22B轴弯矩计算层号Vi/kN∑D/kN/mDim/kN/mDim/ΣDVim/kNyh/mMc上/kN.mMc下/kN.mMb右/kN.mMb左/kN.m625.66106180450900.42510.911.1218.3312.228.389.97551.84106180450900.42522.031.2633.9327.7621.0925.06473.18106180450900.24531.101.2647.8939.1941.0834.57389.63106180450900.42538.091.453.3353.3342.5550.572101.24106180450900.42543.031.460.2460.2473.2961.671106.0658813223360.38041.062.14572.0688.0760.4671.84C轴弯矩计算层号Vi/kN∑D/kN/mDim/kN/mDim/ΣDVim/kNyh/mMc上/kN.mMc下/kN.mMb总/kN.m625.66106180288340.276.930.9812.616..8412.61551.84106180288340.2714.001.1223.5215.6830.36473.18106180288340.2719.761.2630.4324.8946.11389.63106180288340.2724.201.2637.2730.4962.162101.24106180288340.2727.331.438.2638.2668.751108.0658813177480.3032.422.14556.9069.5495.1642 水平地震作用下的弯矩图42 地震作用下的剪力图42 地震作用下的轴力图42 第五章梁柱内力组合荷载类型截面恒荷载活荷载地震荷载内力组合1.2（恒+0.5活）+1.3地震1234MVMVMN1-9.0343.62-2.1810.56—-134.47106.39246.87—18.54——87.77——3-34.6-58.94-8.41-14.30—-128.1-126.724-40.5367.69-9.8716.50—-118.89126.62567.64—16.49——113.62——6-19.69-57.88-4.83-14.02—-141.37-113.365.1层梁的内力组合表42 5.2底层柱的内力组合柱号荷载类型截面恒荷载活荷载地震荷载内力组合1.2（恒+0.5活）+1.3地震A10.42.5292.165.21.26103.04N708.89110.691080.83B4.231.0599.382.110.52117.34N1309.73279.251774.70C-17.81-4.35-97.95-8.9-2.17-102.38N796.35129.31161.4742 第六章双向板设计设计资料：楼面活荷载q＝2KN/㎡，板自重加上粉刷层等，恒荷载g＝4.5KN/㎡，采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB335钢筋，板厚取120㎜。1.按弹性理论设计⑴荷载设计值q＝1.3×2＝2.6KN/㎡g＝1.2×4.5＝5.4KN/㎡g＋q/2=5.4+2.6/2=6.3KN/㎡q/2=2.6/2=1.3g+q=5.4+2.6=8⑵计算跨度内跨：边跨：各区格板计算跨度列表⑶弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g=q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。本题计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩。根据不同的支承情况与板跨度，整个楼盖可以分为A，B，C，D四种区格板。A区格板：查表得：=（0.0251+0.2×0.0154）（g＋q/2）+（0.0517+0.2×0.0345）q/2=(0.0251+0.2×0.0514)×6.7×4.8×4.8+(0.0517+0.2×0.0345)×1.3×4.8×4.8=6.105=（0.0154+0.2×0.0251）（g＋q/2）+（0.0345+0.2×0.0517）q/2=(0.0154+0.2×0.0251)×6.7×4.8×4.8+(0.0345+0.2×0.0517)×1.3×4.8×4.8=4.495=-0.0634（g＋q）=-0.0634×8×4.8×4.8=-11.686=-0.0553（g＋q）=-0.0553×8×4.8×4.8=-10.193B区格板：查表得：42 =（0.0354+0.2×0.0087）（g＋q/2）+（0.0428+0.2×0.0362）q/2=(0.0354+0.2×0.0087)×6.7×3.6×3.6+(0.0428+0.2×0.0362)×1.3×3.6×3.6=4.068=（0.0087+0.2×0.0354）（g＋q/2）+（0.0362+0.2×0.0428）q/2=(0.0087+0.2×0.0354)×6.7×3.6×3.6+(0.0362+0.2×0.0428)×1.3×3.6×3.6=2.124=-0.0777（g＋q）=-0.0777×8×3.6×3.6=-8.056=-0.0571（g＋q）=-0.0571×8×3.6×3.6=-5.920C区格板：查表得：=（0.0296+0.2×0.0130）（g＋q/2）+（0.0620+0.2×0.0317）q/2=(0.0296+0.2×0.0130)×6.7×3.6×3.6+(0.0620+0.2×0.0317)×1.3×3.6×3.6=3.947=（0.0130+0.2×0.0296）（g＋q/2）+（0.0317+0.2×0.0620）q/2=(0.0130+0.2×0.0296)×6.7×3.6×3.6+(0.0317+0.2×0.0620)×1.3×3.6×3.6=2.386=-0.0701（g＋q）=-0.0701×8×3.6×3.6=-7.268=-0.0565（g＋q）=-0.0565×8×3.6×3.6=-5.858D区格板：查表得：==（0.0176+0.2×0.0176）（g＋q/2）+（0.0368+0.2×0.0368）q/2=(0.0176+0.2×0.0176)×6.7×4.8×4.8+(0.0368+0.2×0.0368)×1.3×4.8×4.8=4.58342 ==-0.0513（g＋q）=-0.0513×8×4.8×4.8=-9.456对边区格的简支板，取或=0各区格板分别算的弯矩值见下表⑷截面设计截面有效高度：假定选用ø8钢筋，则方向跨中截面的=120-20=100㎜方向跨中截面的=92㎜，支座截面=100㎜。截面设计用的弯矩为方便计算，近似取γ=0.95，=截面配筋计算结果及实际配筋见下表42 第七章梁配筋计算梁截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜。混凝土强度等级为,=1.0。=14.3N/=0.55,纵向钢筋采用HRB335钢，=300N/，箍筋采用HPB235先假定按单筋矩形截面计算。则=35㎜,=h-=600-35=565㎜则梁所能承受的最大弯矩为==1.0×14.3×300×0.55×565×565×（1-0.5×0.55）=546.08KN·m由计算得底层AB跨梁和BC跨梁最大弯矩设计值均小于，所以均可按单筋配筋。梁配筋表42 计算公式AB梁BC梁支座左截面跨中截面支座右界面支座左截面跨中截面支座右界面M134.4787.77128.1118.89113.62141.370.0980.0640.0940.0870.0830.1030.1030.0660.0990.0910.0870.109832.2533.2799.9735.2702.9880.7360360360360360360实配钢筋3φ20(942)3φ16(602)3φ20(942)3φ18(763)3φ18(763)3φ20(942)斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：矩形截面==565㎜,因/b=565/300=1.9<4,截面尺寸按下式验算0.25=0.25×1.0×14.3×300×565=606×103N>=126.72KN截面尺寸满足要求42 计算所需腹筋：采用Φ8双肢箍筋，计算支座B左侧面，由=0.7+1.25可得箍筋间距s==<0则应按最小配筋率配筋=0.24×=0.24×=0.163％s===206.5㎜为施工方便可取Φ8@200。柱截面配筋计算：截面尺寸b×h=500㎜×500㎜。以底层柱计算为例，计算高度为3.9m,控制截面上轴向压力设计值=1080.83KN。=92.16KN·m。环境类别为一类，混凝土强度等级，（=1.0，=0.8，=14.3N/）纵向受力钢筋为HRB335（==300N/，=0.550）对A柱进行配筋计算设==40㎜，=500-40=460㎜，=85.3㎜,=20㎜或==16.7㎜，取=20㎜。=85.3+20=105.3㎜。=3900÷500=7.8>5应考虑偏心距增大系数η。=1.7>1.0取=1.0=3900÷500=7.8<15取=1.0η=1+42 =1+=1.19=1.19×105.3=125㎜=125+500÷2-40=335㎜按对称配筋考虑，计算==1.0×14.3×500×0.55×460=1808.95KN>N=1080.83KN符合大偏心条件，属于大偏心受压。=1080.83×10³÷1.0÷14.3÷500=151.2㎜=<0可取=0.007×500×500÷2=875最后选用3Φ20（942）对构件进行平面外轴心受压验算，此时全部钢筋受压，即=2×942=1884，=3900÷500=7.8查表，=1.0=1884÷500÷500=0.75％<3％=0.9×1.0×(14.3×500×500+300×1884)=3726.18KN>N=1080.83KN说明平面外承载力足够。箍筋采用HPB235φ8,可按满足构造要求配筋，=0.24×1.43÷210=0.163％=123.9㎜故，箍筋取φ8@12042 对B柱进行配筋计算设==40㎜，=500-40=460㎜，=56㎜,=20㎜或==16.7㎜，取=20㎜。=56+20=86㎜。=3900÷500=7.8>5应考虑偏心距增大系数η。=1.007>1.0取=1.0=3900÷500=7.8<15取=1.0η=1+=1+=1.23=1.23×86=106㎜=106+500÷2-40=316㎜按对称配筋考虑，计算==1.0×14.3×500×0.55×460=1808.95KN>N=1774.7KN符合大偏心条件，属于大偏心受压。=1774.7×10³÷1.0÷14.3÷500=248.2㎜=<0可取=0.007×500×500÷2=875最后选用3Φ20（942）42 对构件进行平面外轴心受压验算，此时全部钢筋受压，即=2×942=1884，=3900÷500=7.8查表，=1.0=1884÷500÷500=0.75％<3％=0.9×1.0×(14.3×500×500+300×1884)=3726.18KN>N=1774.7KN说明平面外承载力足够。箍筋采用HPB235φ8,可按满足构造要求配筋，=0.24×1.43÷210=0.163％=123.9㎜故，箍筋取φ8@120对C柱进行配筋计算设==40㎜，=500-40=460㎜，=84.3㎜,=20㎜或==16.7㎜，取=20㎜。=84.3+20=104.3㎜。=3900÷500=7.8>5应考虑偏心距增大系数η。=1.5>1.0取=1.0=3900÷500=7.8<15取=1.0η=1+=1+=1.19=1.19×104.3=124.3㎜=124.3+500÷2-40=334.3㎜按对称配筋考虑，计算42 ==1.0×14.3×500×0.55×460=1808.95KN>N=1161.47KN符合大偏心条件，属于大偏心受压。=1161.47×10³÷1.0÷14.3÷500=162.4㎜=<0可取=0.007×500×500÷2=875最后选用3Φ20（942）对构件进行平面外轴心受压验算，此时全部钢筋受压，即=2×942=1884，=3900÷500=7.8查表，=1.0=1884÷500÷500=0.75％<3％=0.9×1.0×(14.3×500×500+300×1884)=3726.18KN>N=1161.47KN说明平面外承载力足够。箍筋采用HPB235φ8,可按满足构造要求配筋，=0.24×1.43÷210=0.163％=123.9㎜故，箍筋取φ8@12042 参考文献42 致谢42